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    塑钢带试验结果分析

     
    当水平荷载加至极限荷载的30%时,墙体底部 开始出现细小的水平裂缝,随着水平荷载的增加,墙 体底部两侧的水平裂缝向中间延伸,裂缝变宽;当水 平荷载增加至极限荷载的75%时,墙底两侧的水平 裂缝接近贯通。随着水平荷载的增加,墙顶位移逐 渐增大,墙体中部出现细微的竖向裂缝。当水平荷 载达到极限荷载90%时,墙体正面左侧出现细微的 斜裂缝,随荷载的增加沿砖缝向下发展;当水平荷载 增加至60kN时,墙体正面左上角沿砖缝出现对角 线方向的细小斜裂缝,沿砖缝向下发展。随着水平 荷载的继续增加,墙体沿对角线方向发生脆性破坏, 上部墙体发生水平滑移150mm,竖向拉开70mm的
    距离,水平千斤顶一侧墙体发生的平面外侧移为 120mm,墙体左下角砖被压碎,沿斜裂缝个别砖块被 拉断,墙体w-i的最终破坏形态如图8所示。
     
     
    在荷载控制阶段,墙体没有出现明显的裂缝,当 水平力达到10kN时,最下面一道打包带在与角钢 焊接的钢筋处出现一条水平裂缝。随后转为位移控 制加载。
     
    在位移控制阶段,当墙顶位移为1.00mm时,墙 体沿主对角线方向出现细微的裂缝,并有砂浆从墙 体表面落下,随着墙顶位移的增加,裂缝不断发展; 当墙顶位移达到3mm时,沿对角线方向的主裂缝形 成,随着墙顶位移和荷载的增加,裂缝不断向下发 展,裂缝变宽,两侧的角钢随着墙体的变形出现弯 曲,打包带在角钢变形的作用下被绷紧,应变明显增 加。随着墙顶位移的继续增加,主裂缝不断变宽,并 在主裂缝的两侧出现新的明显裂缝,并不断延伸,角 部砖被压碎,角钢明显外鼓,墙体中部出现平面外变 形错动^当墙顶位移为25mm,荷载下降到极限荷 载的85%时,停止加载,此时,墙体一侧面上部的砖 块出现断裂,裂缝多处出现砖块被压碎或沿砖块厚 度方向被一分为二,砂浆多处被压碎挤出,形成穿透 砖墙的透明缝,角部地梁顶面以上三皮砖被压碎,裂 缝处最大砖缝宽度为40mmt墙体最终破坏形态如
     
    图9所示。
     
    3.3墙体的抗剪承栽力和延性 位移延性系数的计算式如下:
     
    式中,A„为试件的极限位移,取荷载下降至85%极 限荷载时的位移;Ay为试件的屈服位移,取骨架曲 线斜率出现明显转折时的位移。
     
    表3墙体的抗剪承栽力和延性
    图10 W-1滞回曲线
     
    Fig. 10 Hysteresis curve of W-l
    Table 3 The bearing capacity and ductility of the wall
    试件 压应力 极限荷载 开裂位移 极限位移 延性
    编号 (MPa) (kN) (mm) (mm) 系数
    W-l 0. 22 62 4.42 4. 42 1.00
    W-2 0. 22 80 3.00 14. 33 4. 78
     
    从表3可以看出,加固后墙体的抗剪承载力由 加固前的62kN提高到80kN,承载力的提高幅度为 29%。墙体W-1由于材料脆性,加固前的墙体在达 到极限荷载以后突然破坏,没有明显的预兆,延性较 差;而采用角钢和打包带加固后的墙体W-2的极限 位移较开裂位移增加了 11.33mm,提高幅度为 300%以上,墙体的延性明显提高。
     

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